高壓變壓器事故時(shí)有發(fā)生，而且有增長(zhǎng)的趨勢(shì)。從變壓器事故情況分析來(lái)看，抗短路能力不夠已成為電力變壓器事故的首要原因，對(duì)電網(wǎng)造成很大危害，嚴(yán)重影響電網(wǎng)安全運(yùn)行。變壓器經(jīng)常會(huì)發(fā)生以下事故：外部多次短路沖擊，線(xiàn)圈變形逐漸嚴(yán)重，zui終絕緣擊穿損壞;外部短時(shí)內(nèi)頻繁受短路沖擊而損壞;長(zhǎng)時(shí)間短路沖擊而損壞;一次短路沖擊就損壞。

變壓器短路損壞的主要形式有以下幾種：

1、軸向失穩(wěn)。這種損壞主要是在輻向漏磁產(chǎn)生的軸向電磁力作用下，導(dǎo)致變壓器繞組軸向變形。

2、線(xiàn)餅上下彎曲變形。這種損壞是由于兩個(gè)軸向墊塊間的導(dǎo)線(xiàn)在軸向電磁力作用下，因彎矩過(guò)大產(chǎn)生*性變形，通常兩餅間的變形是對(duì)稱(chēng)的。

3、繞組或線(xiàn)餅倒塌。這種損壞是由于導(dǎo)線(xiàn)在軸向力作用下，相互擠壓或撞擊，導(dǎo)致傾斜變形。如果導(dǎo)線(xiàn)原始稍有傾斜，則軸向力促使傾斜增加，嚴(yán)重時(shí)就倒塌;導(dǎo) 線(xiàn)高寬比例大，就愈容易引起倒塌。端部漏磁場(chǎng)除軸向分量外，還存在輻向分量，二個(gè)方向的漏磁所產(chǎn)生的合成電磁力致使內(nèi)繞組導(dǎo)線(xiàn)向內(nèi)翻轉(zhuǎn)，外繞組向外翻轉(zhuǎn)。

4、繞組升起將壓板撐開(kāi)。這種損壞往往是因?yàn)檩S向力過(guò)大或存在其端部支撐件強(qiáng)度、剛度不夠或裝配有缺陷。

5、輻向失穩(wěn)。這種損壞主要是在軸向漏磁產(chǎn)生的輻向電磁力作用下，導(dǎo)致變壓器繞組輻向變形。

6、外繞組導(dǎo)線(xiàn)伸長(zhǎng)導(dǎo)致絕緣破損。輻向電磁力企圖使外繞組直徑變大，當(dāng)作用在導(dǎo)線(xiàn)的拉應(yīng)力過(guò)大會(huì)產(chǎn)生*性變形。這種變形通常伴隨導(dǎo)線(xiàn)絕緣破損而造成匝間短路，嚴(yán)重時(shí)會(huì)引起線(xiàn)圈嵌進(jìn)、亂圈而倒塌，甚至斷裂。

7、繞組端部翻轉(zhuǎn)變形。端部漏磁場(chǎng)除軸向分量外，還存在輻向分量，二個(gè)方向的漏磁所產(chǎn)生的合成電磁力致使繞組導(dǎo)線(xiàn)向內(nèi)翻轉(zhuǎn)，外繞組向外翻轉(zhuǎn)。

8、內(nèi)繞組導(dǎo)線(xiàn)彎曲或曲翹。輻向電磁力使內(nèi)繞組直徑變小，彎曲是由兩個(gè)支撐(內(nèi)撐條)間導(dǎo)線(xiàn)彎矩過(guò)大而產(chǎn)生*性變形的結(jié)果。如果鐵心綁扎足夠緊實(shí)及繞組 輻向撐條有效支撐，并且輻向電動(dòng)力沿圓周方向均布的話(huà)，這種變形是對(duì)稱(chēng)的，整個(gè)繞組為多邊星形。然而，由于鐵芯受壓變形，撐條受支撐情況不相同，沿繞組圓 周受力是不均勻的，實(shí)際上常常發(fā)生局部失穩(wěn)形成曲翹變形。

9、引線(xiàn)固定失穩(wěn)。這種損壞主要由于引線(xiàn)間的電磁力作用下，造成引線(xiàn)振動(dòng)，導(dǎo)致引線(xiàn)間短路。

高壓試驗(yàn)變壓器短路故障原因分析：

因變壓器出口短路導(dǎo)致變壓器內(nèi)部故障和事故的原因很多，也比較復(fù)雜，它與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、原材料的質(zhì)量、工藝水平、運(yùn)行工況等因數(shù)有關(guān)，但電磁線(xiàn)的選用是關(guān)鍵。從近幾年解剖變壓基于變壓器靜態(tài)理論設(shè)計(jì)而選用的電磁線(xiàn)，與實(shí)際運(yùn)行時(shí)作用在電磁線(xiàn)上的應(yīng)力差異較大。

(1)目前各廠(chǎng)家的計(jì)算程序中是建立在漏磁場(chǎng)的均勻分布、線(xiàn)匝直徑相同、等相位的力等理想化的模型基礎(chǔ)上而編制的，而事實(shí)上變壓器的漏磁場(chǎng)并非均勻分布， 在鐵軛部分相對(duì)集中，該區(qū)域的電磁線(xiàn)所受到機(jī)械力也較大;換位導(dǎo)線(xiàn)在換位處由于爬坡會(huì)改變力的傳遞方向，而產(chǎn)生扭矩;由于墊塊彈性模量的因數(shù)，軸向墊塊不 等距分布，會(huì)使交變漏磁場(chǎng)所產(chǎn)生的交變力延時(shí)共振，這也是為什么處在鐵心軛部、換位處、有調(diào)壓分接的對(duì)應(yīng)部位的線(xiàn)餅首先變形的根本原因。

(2)抗短路能力計(jì)算時(shí)沒(méi)有考慮溫度對(duì)電磁線(xiàn)的抗彎和抗拉強(qiáng)度的影響。按常溫下設(shè)計(jì)的抗短路能力不能反映實(shí)際運(yùn)行情況，根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，電磁線(xiàn)的溫度對(duì)其屈 服極限?0.2影響很大，隨著電磁線(xiàn)的溫度提高，其抗彎、抗拉強(qiáng)度及延伸率均下降，在250℃下抗彎抗拉強(qiáng)度要比在50℃時(shí)下降上，延伸率則下降40%以 上。而實(shí)際運(yùn)行的變壓器，在額定負(fù)荷下，繞組平均溫度可達(dá)105℃，zui熱點(diǎn)溫度可達(dá)118℃。一般變壓器運(yùn)行時(shí)均有重合閘過(guò)程，因此如果短路點(diǎn)一時(shí)無(wú)法消 失的話(huà)，將在非常短的時(shí)間內(nèi)(0.8s)緊接著承受第二次短路沖擊，但由于受*次短路電流沖擊后，繞組溫度急劇增高，根據(jù)GBl094的規(guī)定，zui高允許 250℃，這時(shí)繞組的抗短路能力己大幅度下降，這就是為什么變壓器重合閘后發(fā)生短路事故居多。

(3)采用普通換位導(dǎo)線(xiàn)，抗機(jī)械強(qiáng)度較差，在承受短路機(jī)械力時(shí)易出現(xiàn)變形、散股、露銅現(xiàn)象。采用普通換位導(dǎo)線(xiàn)時(shí)，由于電流大，換位爬坡陡，該部位會(huì)產(chǎn)生 較大的扭矩，同時(shí)處在繞組二端的線(xiàn)餅，由于幅向和軸向漏磁場(chǎng)的共同作用，也會(huì)產(chǎn)生較大的扭矩，致使扭曲變形。如楊高500kV變壓器的A相公共繞組共有 71個(gè)換位，由于采用了較厚的普通換位導(dǎo)線(xiàn)，其中有66個(gè)換位有不同程度的變形。另外吳涇1l號(hào)主變，也是由于采用普通換位導(dǎo)線(xiàn)，在鐵心軛部部位的高壓繞 組二端線(xiàn)餅均有不同翻轉(zhuǎn)露線(xiàn)的現(xiàn)象。

(4)采用軟導(dǎo)線(xiàn)，也是造成變壓器抗短路能力差的主要原因之一。由于早期對(duì)此認(rèn)識(shí)不足，或繞線(xiàn)裝備及工藝上的困難，制造廠(chǎng)均不愿使用半硬導(dǎo)線(xiàn)或設(shè)計(jì)時(shí)根本無(wú)這方面的要求，從發(fā)生故障的變壓器來(lái)看均是軟導(dǎo)線(xiàn)。

(5)繞組繞制較松，換位處理不當(dāng)，過(guò)于單薄，造成電磁線(xiàn)懸空。從事故損壞位置來(lái)看，變形多見(jiàn)換位處，尤其是換位導(dǎo)線(xiàn)的換位處。

(6)繞組線(xiàn)匝或?qū)Ь€(xiàn)之間未固化處理，抗短路能力差。早期經(jīng)浸漆處理的繞組無(wú)一損壞。

(7)繞組的預(yù)緊力控制不當(dāng)造成普通換位導(dǎo)線(xiàn)的導(dǎo)線(xiàn)相互錯(cuò)位。

(8)套裝間隙過(guò)大，導(dǎo)致作用在電磁線(xiàn)上的支撐不夠，這給變壓器抗短路能力方面增加隱患.

(9)作用在各繞組或各檔預(yù)緊力不均勻，短路沖擊時(shí)造成線(xiàn)餅的跳動(dòng)，致使作用在電磁線(xiàn)上的彎應(yīng)力過(guò)大而發(fā)生變形.

(10)外部短路事故頻繁，多次短路電流沖擊后電動(dòng)力的積累效應(yīng)引起電磁線(xiàn)軟化或內(nèi)部相對(duì)位移，zui終導(dǎo)致絕緣擊穿。

變壓器短路損壞的常見(jiàn)部位

對(duì)應(yīng)鐵軛下的部位。該部位發(fā)生變形原因有：
(1)短路電流所產(chǎn)生的磁場(chǎng)是通過(guò)油和箱壁或鐵心閉合，由于鐵軛的磁阻相對(duì)較小，故大多通過(guò)油路和鐵軛間閉合，磁場(chǎng)相對(duì)集中，作用在線(xiàn)餅的電磁力也相對(duì)較大;
(2)內(nèi)繞組套裝間隙過(guò)大或鐵心綁扎不夠緊實(shí)，導(dǎo)致鐵心片二側(cè)收縮變形，致使鐵軛側(cè)繞組曲翹變形;
(3)在結(jié)構(gòu)上，軛部對(duì)應(yīng)繞組部分的軸向壓緊是zui不可靠的，該部位的線(xiàn)餅往往難以達(dá)到應(yīng)有的預(yù)緊力，因而該部位的線(xiàn)餅zui易變形。調(diào)壓分接區(qū)域及對(duì)應(yīng)其他繞組的部位。該區(qū)域由于：
(1)安匝不平衡使漏磁分布不均衡，其幅向額外產(chǎn)生的漏磁場(chǎng)在線(xiàn)圈中產(chǎn)生額外軸向外力，這些力的方向總是使產(chǎn)生這些力的不對(duì)稱(chēng)性增大。軸向外力和正常幅向 漏磁所產(chǎn)生的軸向內(nèi)力一樣，使線(xiàn)餅向豎直方向彎曲，并壓縮線(xiàn)餅件的墊塊，除此之外，這些力還部分地或全部地傳到鐵軛上，力求使其離開(kāi)心柱，出現(xiàn)線(xiàn)餅向繞組 中部變形或翻轉(zhuǎn)現(xiàn)象。
(2)該部位的線(xiàn)餅為力求安匝平衡或分接區(qū)間的應(yīng)有絕緣距離，往往要增加較多的墊塊，較厚的墊塊致使力的傳遞延時(shí)，因而對(duì)線(xiàn)餅撞擊也較大;
(3)繞組套裝后不能確保中心電抗高度對(duì)齊，致使安匝進(jìn)一步加劇不平衡;(4)運(yùn)行一段時(shí)間后，較厚的墊塊自然收縮量較大，一方面加劇安匝不平衡現(xiàn)象，另 一方面受短路力時(shí)跳動(dòng)加劇;(5)在設(shè)計(jì)時(shí)間為力求安匝平衡，分接區(qū)的電磁線(xiàn)選用了較窄或較小截面的線(xiàn)規(guī)，抗短力能力低。